連續(xù)梁在支座處增大梁高，減小跨中正彎矩，與簡支梁相比，減小跨中正彎矩，使橋梁恒載減小，自重減輕，這是連續(xù)梁肥力的突出特征。在跨徑大于80m的大跨度預應力混凝土連續(xù)梁橋，在除去景觀或其他特殊要求時，一般主梁采用變高度形式，高度變化基本與內(nèi)力變化相適應。雖然跨中彎矩減小了，但支點處上緣產(chǎn)生了負彎矩，易發(fā)生裂縫后受水侵蝕。本文這些點都非常好的做到了，那工程也是鋼鋼的了……

一、跨徑比
        一般情況下，為使邊跨正彎矩和中支點負彎矩大致接近的原則，以使布束更趨合理，構(gòu)造簡單，故L1/L2=0.539～0.692是常見的邊、主跨的跨徑比范圍，當L1/L2≤0.419時，邊跨則需壓重，應屬于非常規(guī)的特殊處理；大都L1/L2=0.54～0.58則較合理，這將有可能在邊跨懸臂端用導梁支承于端墩上合攏邊跨，取消落地支架。

二、梁高
主跨箱梁跨中截面的高跨比h0≈(1/46.2～1/86)L2,通常為（1/54～1/60）L2，在箱梁根部的高跨比h1≈（1/15～1/20.6）L2,大部分為（1/18）L2左右。
目前在國際上有減少主梁高跨比的趨勢，已建成的挪威stolma橋和Raftsundet橋，在跨中區(qū)段采用了輕質(zhì)砼，減輕了自重，減小了主梁高跨比，其跨中h0≈1/86·L2和1/85.1·L2，根部高度分別為h1=1/20.1·L2和1/20.6·L2。
一般情況下，可采用2次拋物線的梁底變高曲線，但往往會在1/4·L2和1/8·L2處的底板砼應力緊張，且在該截面附近的主拉應力也較緊張，因而，可將2次拋物線變更為1.5～1.8次方的拋物線更合理。
在江蘇平原通航河道上，為了滿足通航凈空的要求，在設(shè)計時甚至采用大于2次拋物線的冪級數(shù)設(shè)置底板曲線，這是值得十分注意的問題，事實證明，跨中撓度一般較大，極易發(fā)生正彎矩裂縫和斜裂縫。

三、頂板厚度
以往通常采用28cm，近年來已趨向于減小為25cm，這顯然與箱寬和施工技術(shù)有關(guān)。

四、底板厚度
以往通常采用32cm(跨中)，逐漸向根部變厚，少數(shù)橋梁已開始采用28-25cm者，其厚跨比通常為（1/140～1/160）L2,也有用到1/200·L2者。

挪威stolma橋和Raftsundet橋最大底板厚度為105cm和120cm，合跨徑的1/286.7和1/248.3，這將取得了明顯的經(jīng)濟效益。

五、腹板
一般為40～50cm，但應特別注意主拉應力的控制，近年來在腹板上出現(xiàn)較多斜裂縫的病害甚多，應予謹慎。
增加箱梁的挖空率，減輕截面的結(jié)構(gòu)自重，采用高標號砼，采用較大噸位的預應力鋼束，采用三向預應力體系等，無疑都是提高設(shè)計水平，獲得良好經(jīng)濟效益的重要措施，但同時又必須合理地掌握好“度”，必須確保結(jié)構(gòu)的安全度和耐久性。

六、連續(xù)通長束不宜過長
根據(jù)連續(xù)結(jié)構(gòu)的受力特點，截面上既有正彎矩也有負彎矩，個別設(shè)計中將連續(xù)通長束順應彎矩包絡圖僅作簡單布置是欠合理的，尤其對于較小跨徑的矮箱梁，其摩擦損失單項即可達40～60%σk之多。建議此時可采用兩根交叉束布置，也可改用接長器接長，分成多次張拉等。但在具體設(shè)計時接長器也不宜集中在某一個斷面上，以使截面的削弱過于集中，同時也會造成施工上困難。

七、普通鋼筋是預應力砼結(jié)構(gòu)中必須配置的材料
當混凝土立方體試塊受壓破壞時，可以清楚地看到混凝土立方體試塊側(cè)向受拉破壞的形態(tài)。也即預應力僅在某一個方向上施加了預壓應力，而在其正交方向卻會產(chǎn)生相應的側(cè)向拉應力，這是預加應力的最基本概念，必須牢固掌握，靈活應用。
因而，在預應力混凝土結(jié)構(gòu)中必須配置一定數(shù)量的非預應力鋼筋，以保證預壓應力的可靠建立。為此，在一般情況下，非預應力鋼筋約為80-100kg/m3（一立方米砼中的含筋量）。偏少、偏多的構(gòu)造鋼筋均需作適當優(yōu)化和調(diào)控。例如××橋為多跨L=42m的預應力混凝土等高度連續(xù)箱梁，設(shè)計中采用了185kg/m3的普通鋼筋，明顯偏多，但在某些局部的普通鋼筋卻又偏少。又如某橋的非預應鋼筋僅為36.6kg/m3，實屬太少。

八、關(guān)于扁波紋管、扁錨的采用
扁波紋管的采用，日益廣泛，有利于減少構(gòu)件的截面尺寸，但必須注意如下幾點：
1、扁波紋管的尺寸高度不宜太小，不利于飽滿灌漿。例如目前采用的M15-4，其相應的扁波紋管內(nèi)徑為70×19mm，一般常采用的鋼絞線直徑為φ15.24mm，則可灌漿的間隙僅有3.76mm＜＜10.0mm（公路橋規(guī)JTJ023-85，第6.2.26條、四中要求：“管道的內(nèi)徑應比預應力鋼筋外徑至少大1.0cm”）。在寬度方向：70-4×15.24=9.04mm<10mm，其平均間隙為（70-4×15.24）/(4+1)=1.8mm。因此很難保證灌漿的飽滿度和可靠握裹。在施工過程中扁波紋管的變形的可能性遠大于圓波紋管。
2．扁波紋管的根數(shù)。在實際工程中常用的鋼束根數(shù)為每管內(nèi)4束或5束。其錨圈口的損失，5束應大于4束，遠較圓錨時要大，其錨固效率系數(shù)也較難保證達到95%，同時在穿束過程中也極易絞纏在一起，因而建議，每管內(nèi)3.0束合適，4.0束尚可，5.0束不妥。
3．扁錨用作橫向預應力束合適；用作縱向受力主束欠妥，不應采用“扁錨豎置”作為縱向受力主束（彎起），這將會使實際有效預應力嚴重不足，各股鋼束在豎置彎起的扁波紋管內(nèi)互相嵌擠，摩阻損失很大，對扁波紋管的橫向擴張力也很大，各束受力很不均勻，延伸率無法控制，這種‘“扁錨豎置”方案已有多座實橋失敗，應該禁止采用。

九、關(guān)于鋼鉸線的彈性模量
Ey的的理論值為Ey=(1.9～1.95)×105Mpa，而在試驗報告中常會出現(xiàn)Ey’=(2.04～2.06)×105Mpa的結(jié)果，如按Ey’=2.04×105Mpa計算張拉伸長量，則理論值與實際值的誤差將達： ，這里已超過施工規(guī)范6%的誤差范圍了。其原因在于Ey= ，由于試驗值中并未用真實的鋼絞線面積Ay’代進上式計算，而是采用了理論值A(chǔ)y（偏小值）代進上式計算Ey，從而得到了偏大的Ey’值。因而，在工程應用中的伸長值控制，必須按實測值Ey’控制，而不應是理論值Ey的計算伸長量。

十、錨頭或齒板的壓陷、壓崩破壞
在工程中錨頭或齒板壓陷、壓崩破壞，時有所見。值得注意者，局部受力的錨頭或齒板的砼強度和配筋一般地安全儲備較小，且由于該局部區(qū)內(nèi)的配筋又較密，砼操作空間又較小，振搗工作又較困難，稍有疏忽，很易出現(xiàn)質(zhì)量事故，所以在施工中應備加小心。

十一、平面曲線束張拉
平面曲線束張拉時，構(gòu)件會否失穩(wěn)？I字形組合T梁張拉時構(gòu)件在橫向會否失穩(wěn)正確的回答為不會失穩(wěn)？
其基本概念為后張法張拉時的桿件屬“自平衡”體系，而與桿件作用一個軸壓力的平衡條件有著本質(zhì)上的差異，前者不會橫向失穩(wěn)，而后者有可能產(chǎn)生橫向屈曲失穩(wěn)。因而，一根曲桿進行后張法預應力張拉時不必擔心其橫向失穩(wěn)問題。

十二、先張法預應力混凝土構(gòu)件的放張
先張法的放張工藝即是一個施加預加力的工藝過程。原則上要求均勻、一致，不要突然切割，驟然放張，其沖擊力將會破壞鋼束自錨區(qū)的“傳遞長度”范圍內(nèi)的“握裹”。

十三、超張拉問題
對于采用夾片錨時，不應再進行超張拉工藝的概念，已被廣大設(shè)計、施工人員所掌握。但有時在圖紙上仍有超張拉（3%～5%）σk的提法。其理由是補償錨圈口損失（2.5～3%）σk所要求。各個廠方所提供錨具的錨圈口損失是不相同的，應由承包商通過試驗后確定，并在張拉時進行調(diào)整。但在概念上決不能歸屬于“超張拉”的范疇中去，應屬于一種損失補償?shù)男再|(zhì)。

十四、灌漿、封錨
在張拉過程如果碰到一點問題，是不足為怪的，可以停下來進行專門研討一番，把問題弄清楚后再繼續(xù)張拉，切莫蠻干，更不能“作假”，進行灌漿、剪絲和封錨，搞成既成事實，其后果將是無法挽救的損失。
在張拉過程中出現(xiàn)滑絲、斷絲、夾片碎裂、錨下砼開裂、反拱過大、反拱過小、構(gòu)件側(cè)彎、構(gòu)件出現(xiàn)裂縫等等異常現(xiàn)象時，必須認真做好原始記錄，應立即停工進行專題研討后再妥善處理。
灌漿的時間越早越好，檢查無誤后，應爭取及早灌漿，以免高應力下的鋼絲銹蝕。
封錨也應及早進行，至少要先用環(huán)氧砂漿等涂抹錨頭，以防生銹和積水。

十五、預應力混凝土梁的正彎矩裂縫
其主要原因是屬預應力不足性質(zhì)，既可能是設(shè)計原因也可能是施工，或可能原因是營運多年后部分預應力已經(jīng)失效。在查清原因的基礎(chǔ)上，可以采用增加預應力束的方法處理，但很可能要在體外施加預應力，此類性質(zhì)的加固一般較麻煩，裂縫雖可部分地得以閉合和改善，上拱也可有微小的改善，但總會留有一定后遺癥。

十六、預應力混凝土梁的斜裂縫
此類裂縫也稱主拉應力裂縫，也是P.C.梁橋中目前出現(xiàn)較多的一種裂縫。一般發(fā)生在支點和四分點附近，在梁軸線附近呈25o～50o方向開裂，并逐漸地向受壓區(qū)發(fā)展（寬度）和延伸（長度），甚至逐漸地向跨中范圍內(nèi)擴展。
斜裂縫的產(chǎn)生原因復雜，屬剪切、扭轉(zhuǎn)性質(zhì)產(chǎn)生的主拉應力不足而引起。從破壞性質(zhì)而言則屬脆性性質(zhì)，因而必須十分重視，應采取果斷措施，注意檢測和及時處理。
在設(shè)計中，人們對正截面強度常較注意，而對斜截面強度有時卻重視不夠，由于變高，腹板變厚，底板變厚等原因，一目很難了然，也即一眼很難確切地看出在什么部位會出現(xiàn)斜截面強度不足的問題，計算機有時只會按既定的程序執(zhí)行，不易發(fā)現(xiàn)或者會遺漏某些最不利截面的計算，甚至缺少了一些最不利組合的工況，例如某橋由于劃分單元太粗，未能發(fā)現(xiàn)突變應力的出現(xiàn)而開裂。又如某橋出現(xiàn)了45o斜裂縫達148條，其中49條斜裂縫在腹板的內(nèi)外側(cè)均已貫通。
目前設(shè)計中常采用“直束”布置的方案，以利構(gòu)造和施工。因而在邊跨現(xiàn)澆段常不設(shè)彎起束，甚至不布置豎向預應力筋和彎起的普通鋼筋。導致了連續(xù)梁邊跨出現(xiàn)斜裂縫的情況較為普遍。通常情況下，邊跨的梁高較小，如果配置豎向預應力筋，其實際效果也是很差的，主要是短束的錨頭區(qū)損失份額太大，施工中也不易正確控制，故建議只按理論計算值的一半來考慮豎向預壓應力（σy/2）較合理。因而，近年來對連續(xù)梁邊跨必須布置彎起束的觀點已成共識。
關(guān)于豎向束的錨頭空白區(qū)問題也應十分注意，其分布角約為26o，空白區(qū)直至會延伸至腹板，導致靠近翼板加腋處的腹板出現(xiàn)主拉應力裂縫。

在施工中如出現(xiàn)“跑模”，導致腹板尺寸減小者也時有所見，較設(shè)計厚度少2cm，直至4cm也曾出現(xiàn)，致使主拉應力增大而出現(xiàn)斜裂縫。在豎向預應力筋的施工過程中，由于數(shù)量多，工作煩鎖，重視不夠而曾出現(xiàn)過各種質(zhì)量問題，例如：漏張、漏灌漿、張拉噸位不足、未能及時灌漿而使預應力筋已經(jīng)嚴重銹蝕等。
在懸臂澆筑時，由于沒有預壓重，或由于澆筑順序不正確（必須由懸臂端向根部推進），導致了先澆砼的開裂，雖張拉了負彎矩束，但裂縫仍不能完全閉合，由于這類裂縫的存在導致了剪應力τ的增大（已非全截面工作狀態(tài)），其主拉應力甚至會成倍地增加。從主拉應力的的計算公式：
可以看出τ和σy對產(chǎn)生σl主拉應力的關(guān)系，因而在施工中必須嚴格操作，精心施工，才能確保斜裂縫不會發(fā)生和發(fā)展。
關(guān)于P.C.連續(xù)梁和剛架斜裂縫加固處理的方案應根據(jù)具體情況而采取不同的對策。常用的方法有壓灌或封閉裂縫，粘貼碳纖維片，加厚腹板，增加預應力鋼束等。但均必須做好細致的加固設(shè)計工作，并進行精心施工，做好營運車輛的統(tǒng)一安排工作等。

十七、縱向裂縫
縱向裂縫也是預應力砼梁中較多出現(xiàn)的一種裂縫。這種裂縫較多地出現(xiàn)在頂、底板上，沿順橋向有的縱向縫已經(jīng)連續(xù)貫通,有的較長，有的則不連續(xù)且較短。
1.混凝土硬化期間的縱向縫。此類裂縫常出現(xiàn)在懸澆節(jié)段澆筑施工期，在底板較厚的根部，拆模后即發(fā)現(xiàn)底板下緣有縱向縫。由于此時在結(jié)構(gòu)上尚未作用外荷載，其原因是由于溫差引起的自平衡應力，其受拉應力已超過了緩慢提高的砼抗拉強度。
由圖1中可見，如因底板較厚，硬化期間產(chǎn)生的水化熱在厚板中溫度較高，在板表面的溫度又較低時，就將在板表面產(chǎn)生收縮，而在板的芯部產(chǎn)生壓應力而互相平衡的自應力平衡狀態(tài)，尤其是板底極易產(chǎn)生較大的砼拉應變而導致了縱向裂縫的產(chǎn)生。此類裂縫應加強防收縮鋼筋構(gòu)造，但由于僅在板的表面范圍內(nèi)，此類裂縫一般可以通過封閉或壓灌處理即可。
2.頂板縱向裂縫一般呈現(xiàn)在箱室內(nèi)，不易發(fā)現(xiàn)，也即在頂板的底面。常見的原因有：（1）順橋向預應力過大，人們常有一種錯誤觀點，認為預壓應力留得大一點總比較安全一點（指永存預應力）。殊不知預應力混凝土是一種主動加力體系，過大的預應力也是有害處的，通常情況下，永存預壓應力控制在2Mpa已經(jīng)足夠，用以抵抗剪力滯后、局部應力、計算圖式的假定不符合實際情況等因素。個別設(shè)計中將永存預應力甚至達到10Mpa以上，從而在正交向極易產(chǎn)生由泊松比而產(chǎn)生橫向拉應變，甚至沿波紋管的方向產(chǎn)生規(guī)則性的縱向裂縫，管內(nèi)積水、銹蝕鋼束，此類裂縫的危害性極大，一旦發(fā)現(xiàn)，應立馬處理。因而，采用過大永存預應力的做法是賠了夫人又折兵的錯誤觀點，應予注意。
大懸臂板的箱梁，常需放置橫向預應力束（常用扁錨）。R.C.箱的挑出長度建議控制在2.5m范圍內(nèi)較合理。由于頂板厚度較薄，既要布置橫向預應力束，又要布置非預應力鋼筋，因而尺寸布置十分困難，在實際施工中，橫向預應力鋼筋的“偏心矩”較難精確控制，一旦偏心矩的實際偏差較大時，極易在頂板下緣出現(xiàn)縱向裂縫；橫向預應力不足，也會產(chǎn)生頂板縱向裂縫。某橋的頂板底面縱向裂縫達數(shù)千條，箱內(nèi)檢查時十分恐懼。在寬板時，主束集中在腹板處時，錨頭區(qū)截面由于剪滯原因，預制箱梁的底板，在配筋不足時易產(chǎn)生縱向裂縫，但范圍不大。

十八、溫差應力引起頂板裂縫
我國《公橋規(guī)》中對于溫差應力僅考慮橋面板有5℃的溫差，并計其產(chǎn)生的相應內(nèi)力，根據(jù)近年來實踐和研究，其計算結(jié)果似偏小，且偏于不安全。主要為：（1）僅考慮橋面板部分均勻升溫或降溫不合理，也應考慮底板的溫差影響；（2）假定橋面板的溫度應力為“均勻”分布不符合實際情況，假定為曲線圖形分布或三角形圖形分布較合理；（3）應以實際資料為基礎(chǔ)（各個地區(qū)不同），并進行積分求得由溫差應力產(chǎn)生的附加內(nèi)力（對于超靜定結(jié)構(gòu)還應計入其引起的次內(nèi)力）。當大跨經(jīng)連續(xù)梁橋或連續(xù)剛架橋時，此項溫差內(nèi)力甚至可以接近活載應力，其控制截面為跨中下緣和支點的上緣應力。我國云南六庫怒江大橋，曾實測其溫度變化，頂板的應變較底板的應變約大3.09倍?！缎鹿珮蛞?guī)》（征求意見稿）已作了相應修改。

十九、底板混凝土保護層劈裂
底板如果呈曲線形時，必須布置抗徑向分力的“吊筋構(gòu)造”，否則底板砼極易拉脫，對于彎梁橋設(shè)計時也具有相類似的要求。當在底板中布置主束時，由于底板內(nèi)上、下層均有縱、橫向構(gòu)造鋼筋，為保證鋼筋能構(gòu)成骨架，故應布置“平衡鋼筋”（]）將上、下層橫向鋼筋聯(lián)成整體，以防止底板的劈裂破壞。

二十、波紋管位置的正確性
波紋管位置的正確性十分重要，其本質(zhì)上是預加力偏心矩的正確性問題，施工中每個環(huán)節(jié)均需要反復核查，不能稍有懈怠。
如放樣坐標的檢查、澆筑砼的形狀正確性直接影響到截面重心的位置，曾有芯模上浮后造成嚴重教訓的實例，操作手的踩踏不能容許，任意改變鋼束坐標是嚴禁的制度等。

二十一、關(guān)于豎向預應力筋的布置方式
大跨徑箱梁的預應力豎向鋼筋必須布置在腹板的中心線上。
某橋設(shè)計中將預應力豎向鋼筋沿順橋向布置在一條直線上，以利構(gòu)造和施工（如有利于主束的彎起、非預應力鋼筋的布設(shè)、頂板錨頭槽口的開設(shè)等）。但是，大跨徑連續(xù)箱梁的腹板厚度一般會設(shè)計幾個梯度進行變化，且均在腹板內(nèi)側(cè)加厚，因而上述這種構(gòu)造，將會導致在腹板中存在一個預偏心而產(chǎn)生附加彎矩，使腹板內(nèi)側(cè)受拉，尤其當箱梁懸臂板上滿布活載而箱室上方空載時，也將使腹板產(chǎn)生內(nèi)側(cè)拉應力，兩者疊加后，腹板將會出現(xiàn)順橋向的內(nèi)側(cè)縱向裂縫和加劇腹板主拉應力裂縫的發(fā)生和發(fā)展，這種構(gòu)造對受力很是不利，因而，要求預應力豎向鋼筋必須對腹板截面進行對中布置。

二十二、關(guān)于連續(xù)梁的支座布置
支座是上、下部結(jié)構(gòu)的聯(lián)結(jié)紐帶，應予十分重視，且是受力非常集中的薄弱構(gòu)件，一旦發(fā)生故障，如果要更換支座則就是一個巨大的工程。從圖2中不難看出支座的布置原則必須滿足自由變形的要求，如果按圖2(A)的布置方式則在橫橋向的溫度變形、荷載變形均受到約束，從而導致了主箱梁的縱向開裂，這種現(xiàn)象在國內(nèi)多座大橋上均出現(xiàn)過，必須引起重視。
以上是指直梁橋而言，但對于彎梁橋來說，其支座的布置原則又需符合彎梁橋的變形規(guī)則。例如某橋為6跨連續(xù)彎箱梁，R≈250m，其支座布置成下圖，該橋除跨端為抗扭約束外，其余均為獨柱墩上設(shè)置預偏心的獨支座（盆式支座），這些盆式支座均未在徑向設(shè)置約束，也即可以在徑向自由滑移變形，在順橋向（切向）則有一個限制約束的“固定”支座，通車營運1.5年后突然發(fā)生彎梁向外側(cè)滑移達75cm（最大值），全橋向外側(cè)傾扭轉(zhuǎn)，立即停止交通。
其主要原因?qū)購澚簶蚺佬械男再|(zhì)：

1）日溫升和日溫降積累了殘余變形；

2）車輛離心力向外側(cè)推移；

3）預偏心e值的逐漸減小，增加了截面的側(cè)傾扭轉(zhuǎn)。
因而，對于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)的支座系統(tǒng)布置應充分考慮其結(jié)構(gòu)的變形特性進行分析和研究，切莫照抄照搬，以免貽誤大事。

上一篇：磁粉檢測技術(shù)在地鐵轉(zhuǎn)向架檢修中...

下一篇：貫入式混凝土強度檢測儀操作方法